鉴于前述，为了促进引进车型零部件国产化的进程，有必要开发符合我国国情的珩磨管的生产新工艺。经过分析产品的几何形状特点并结合协作厂铸造能力较强的优势，研究开发了飞轮齿环铸辗复合工艺。其要点为：

   （1）将矮环件转化成易于辗环的筒形件

    将相对厚度H/Dw 为4%的7~8 个飞轮齿环迭加成相对厚度为31%~32%的筒形件。这样可采用国产D51-350 型辗环机上辗扩成所要的筒形件。

2）铸坯设计与铸造方法

    设计筒形铸坯时应考虑到辗扩的成形特点：扩径变薄的同时高度增加。实际设计时取铸坯高度H0 = (0.4 ~ 0.5)H，而 H0 =40mm。为保证辗扩时辗透以得到锻造组织，辗压比取值范围为：y=1.4 ~ 1.6[6]。

为了使辗扩变形后的飞轮齿环坯的主要力学性能指标接近或超过钢45GB699－88 的指标（ σb、σs 、δ），所采用的珩磨管钢坯的化学成分如表1 所示。
表1 辗扩用铸坯的化学成分（wt%）

   3）珩磨管铸造方法的选择

    为了保证珩磨管的内在质量（无夹渣、砂眼等）与表面质量，并降低成本，采用了珩磨管铸造。同时还采用了钢水净化、滤网除渣、喷涂料防止粘砂等技术措施。这样所获得细晶粒的再结晶组织，在辗扩时能实现由铸造组织间锻压组织的转化，并提高机械性能。

  （4）珩磨管辗扩成形工艺

    将所获得的珩磨管加热后进行辗环成形.。辗环的工艺参数为：辗环温度范围为850~1150℃，变薄率ε=40%~50%，进给量f=1mm/r。
在辗压比y=1.25~1.40 时，珩磨管毛坯的力学性能指标都高于焊接的毛坯。

    采用珩磨管复合工艺生产飞轮齿环是符合我国国情的投资少、见效快的近净成形工艺。它与引进国外闪光对焊设备与工艺相比，节省投资85%。铸辗复合工艺获得的飞轮齿环毛坯的质量高于焊接的毛坯。

对于采用辗压比y=1.25~1.40 所获得的珩磨管成形的飞轮齿环坯进行力学性能测试分析